发布时间 : 星期一 文章危险性较大的脚手架工程专项施工方案编制范例 - 图文更新完毕开始阅读d28acc24a5e9856a561260bc
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.000×1.500/2=1.500kN
荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×1.500=2.484kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×60.000+30.000×0.038=7.570kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×4×1.500×(1.000+0.300)/2=1.365kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.140×1.500×4/2=0.420kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×60.000=0.450kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.805kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×2×1.500×1.000/2=3.000kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 的规定采用：W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.770
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0.868
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.300×1.770×0.868 = 0.323kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×9.805+0.85×1.4×3.000=15.336kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1.2×5.444+0.85×1.4×3.000=10.103kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×9.805+1.4×3.000=15.966kN 单双立杆交接位置的最大轴向压力N=1.2×5.444+1.4×3.000=10.733kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.323×1.500×1.800×1.800/10=0.187kN.m
五、立杆的稳定性计算:
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
单双立杆交接位置和双立杆底部均需要立杆稳定性计算。
参照施工手册计算方法，双立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，底部N=15.966kN，单双立杆交接位置N=10.733kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m； A —— 立杆净截面面积，A=5.935cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.287cm3；
—— 由长细比，为3534/16=222；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.149； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 594)=180.832N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 经计算得到单双立杆交接位置
=10733/(0.15×424)=170.184N/mm2；
<[f],满足要求!
不考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
=15966/(0.15×
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，底部N=15.336kN，单双立杆交接位置N=10.103kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.800=3.534m； A —— 立杆净截面面积，A=5.935cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=6.287cm3；
—— 由长细比，为3534/16=222；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.149； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.187kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 594)+187000/6287=203.374N/mm2；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 经计算得到单双立杆交接位置424)+187000/4491=201.743N/mm2；
< [f],满足要求! =10103/(0.15×
<[f],满足要求!
=15336/(0.15×
考虑风荷载时，单双立杆交接位置的立杆稳定性计算
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.235kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.000kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 47.105米。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 2.235kN； NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.000kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.107kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.157kN.m； 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 31.600米。 七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载标准值，wk = 0.323kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 4.2×4.50 = 18.900m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 8.467kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 13.4767kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；
A = 4.24cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 82.709kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 13.467kN大于扣件的抗滑力8.0kN，采用双扣件 八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 63.87 N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 15.97 A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 135.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 135.00 地基承载力的计算满足要求!