发布时间 : 星期三 文章毕业设计双筒液压减震器设计任务书更新完毕开始阅读c3ec52d426fff705cc170ad6
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表4.1 连接件尺寸A1
H1 工作缸直径 D 20 30 12 19 26 32 10 16 22 28 30 D1 尺 寸 mm D2 h 18 28 38 46 18 28 38 46 50 h1 及 H4 19 30 40 50 21 35 47 57 64 28.0 44.5 57.0 70.0 28.0 44.5 57.0 70.0 80.0 24 33 50 60 24 38 50 60 60 40 50 20 型 H2 30 40 50 65 型
图4.3 H3(X型销吊环)型
图4.4 G(双头螺栓)型
图4.3中的是X型销吊环，这种减振器吊环工作可靠，但是结构较复杂，装卸不是很方便。
图4.4 中的是双头螺栓型连接件，这种减振器连接件也具有工作可靠，使用方便等特点，但是结构较复杂，而且不适合本问设计的减振器。
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表4.2 连接件尺寸A2
H3尺 寸 mm 工作缸直径 D D1 L2 H H1 H2 L a b c t t1 型 20 30 13.8 18.0 d 21 28 28 34 D1 18 24 D2 53 65 L 27.5 34.5 46.6 56.5 63 77 L2 9 11 L3 6.4 6.4 B 4 5 20 26 C 6.0 7.5 t 2.3 5.2 4.6 6.4 2.3 3.2 G 型 20 30 L1 4 5 M831－6h M1031.25－6h 14 16 14 16 40 50 4 5 40 （45） 50 M1431.5－6h M1831.5－6h 25 — 58.0 7 75 8 8 11.0 6.0 30 — 68.0 8 91 — 10 15.0 9.0 注：1、H型吊环形状可以在性能与寿命允许的范围内改变。
2、G型的L为用标准紧固扭矩（M831为10N2m，M1031.25为15N2m，M1431.5为50N2m，M1831.5为165-200N2m）拧紧螺母后的尺寸。
3、螺纹精度按CB2516-1981《普通螺纹 偏差表》的规定。
跟据查表4.1和表4.2得出下列数据：因为工作缸直径为30mm，所以直吊环的D取16mm，D1取35mm，D2取44.5mm，h取28mm，h1取38mm。
直吊环在根据表中数据装在减振器上后发现，实际尺寸较大，所以重量也较大，对减振器的工作有负面影响。通过减小没有标准值的D和D1之间的厚度，来减小质量，从而使设计在重量和成本上得到一定的优化。
4.2 双筒液压振器焊接方法的优化
针对汽车减震器连杆凸焊质量不稳定的工程实际问题,将优化理论应用于凸焊工艺规范参数的确定,建立回归方程和多变量函数的优化数学模型,用内点罚函数法求解,科学地获得了汽车减震器凸焊优化工艺。焊接生产实践表明:30型汽车减震器连杆凸焊优化工艺为:预压压力0.15MPa,焊接压力0.25MPa,变压器级数5级,焊接时间2s。将最优化理论与技术应用于大规模凸焊生产,可迅速、准确地找到凸焊优化工艺,其废品率低(<1%),试验工作量小,置信度大,经济、省时、省力。
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通常制定焊接工艺,一般都采用传统的对比分析法。这种方法不仅费时费力,不经济,而且不知其工艺满足质量要求的可信度有多大,所焊的接头质量是否为最优结果,其科学依据不足。
近年来,应用最优化理论研究焊接规范的最优化问题,已在堆焊、CO2焊、真空扩散焊和焊后热处理规范等方面取得了良好效果,但在凸焊方面的应用至今很少。
在汽车减震器连杆的凸焊生产中,应用最优化理论与技术可迅速、准确地找到最佳凸焊工艺,既经济又省时省力。
采用P1=0.15MPa,P2=0.25MPa,N=5级,t9=2s的凸焊优化工艺,进行双筒液压减震器连杆焊接生产,其废品率始终小于1%。
焊接通电时间减少,焊点直径和发蓝区将减小,轴向拉力也随之减小。在保证轴向拉力满足工艺要求的前提下,减少焊接通电时间,可节省大量能源。
4.3 本章小结
本章节对四种减振器连接件的结构做了简单的比较，进而对直吊环型的连接件做了质量上的优化设计，并且设计了凸焊，使连杆的焊接工艺也得到了优化使减振器从整体上得到了优化。
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第5章 双筒液压减振器的三维造型
5.1 运用Inventor对双筒液压的主要零件进行绘制
5.1.1工作缸的三维造型
单击
按钮，在打开的工作页面内绘制旋转实体所需的草绘图如图5.1所示：
图5.1 工作缸草绘图
然后对图像进行旋转，点击为360°，如图5.2所示：
按钮，打开旋转特征操作面版[24]。设置旋转角度
图5.2 旋转属性
然后对实体内圈边缘进行倒角，使用的尺寸完成倒角。
按钮，打开到角特征操控板。根据图5.3
图5.3 倒角特征操控板
最后生成工作缸实体图5.4。
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