发布时间 : 星期日 文章七、拉弯、压弯构件更新完毕开始阅读b5655bf2f90f76c661371ab4
?0.65?0.35N??M2M1??0.65?0.3580?10312?0.825
0.825?170?1063?txMx?yA?bW1x0.792?70.6?1022?1.0?0.98?1036.5?102
?14.3?138.1?152.4N/mm?f?215N/mm
070207250401、如图焊接工字形截面压弯杆，承受轴向力设计值800KN，杆件两端铰接并在中央有一侧向支承点，杆中央作用一横向集中荷载P，钢材为Q235–B·F，截面为b类，求保证杆件整体稳定的最大集中力P。已知：E?2.06?105N/mm2， f?215N/mm2，
?x?1.05，
?2?m?1.0fy235，
N?t?0.65?0.35M2M1，
NN?A???tM?bW?f，
?b?1.07?44000?，
?A??mM?)?W(1?0.8N/NE?f，
?A??mM?)W(1??N/NE?f
Q235轴压杆整体稳定系数（b类截面） λ ? 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35 070207250400、解：①截面特性及内力 A=151.2cm2，Ix=133295.2cm4，Wx=3400.4cm3，ix=29.69cm，Iy=3125.0cm4，iy=4.55cm。（6） 构件跨中最大弯矩M?PL/4?2.5P，两端弯矩为0（1） ②弯矩作用平面内稳定
?x?loxix?2100029.7??33.67?????150（3） ?x?0.925（1）
??NEx?EA1.1?2x?2?2.06?105?151?10221.1?33.67?24637kN（2）
N?A???mxM?)?xW1x(1?0.8NNEX800?1032
1.0?2.5P?1060.925?151?10?1.05?3400.4?103?(1?0.8?80024637)89
?f?215
即57.28?0.72P?215 P?219.1kN（3） ③弯矩作用平面外稳定
?y?loyiy?5004.55?109.9（3） ?y?0.491（1）
2?b?1.07?109.944000?0.795（2）
?tx?0.65?0.35?N??02.5P?0.65（2）
32?txMx?yA?bW1x?800?100.491?151?10?1.0?0.65?2.5P?10630.795?3400.4?10?f?215
即107.9?0.6P?215 P?178.5kN（3） 因此最大集中力为Pmax=178.5kN
070207200400、试验算图示的构件“A”，其两端铰支，用I32a（A=67cm2, Wx=692cm3, ix=12.8cm, 截面对强轴X为a类，弱轴Y为b类）作成，Q235钢，承受均布荷载设计值q=28kN/m（使强轴受弯），设此构件上翼缘有刚性铺板连牢，不会产生弯扭屈曲，且截面无削弱。?m?1.0，?t?1.0，E?2.06?105N/mm2，
N?N?A??mxM?)?W(1?0.8N/NE?f，
?mM?)W(1??N/NE?A?f，
N?A???tM?bW?f
λ a类? b类? 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 0.98 0.96 0.94 0.92 0.88 0.84 0.78 0.71 0.64 0.56 0.49 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 070207200400、解：①构件“A”的内力计算 由于构件“A”在支座1处的竖向支座反力为承受轴心受压力为N?最大弯矩 M?18ql212ql，故
12?ql?tg60??18212?28?6?tg60??145kN
x?28?6?126kN?m
故知构件“A”为压弯构件。 ②截面验算 a．由于β
mx=1.0，且截面无削弱，故可不必验算强度
90
b．弯矩作用平面内的整体稳定验算
?x?600012.82?46.9，?x?0.924 ???NEx?EA1.1?x2?2?2.06?105?67?10221.1?46.9?5629.9kN
N?xA???mxM32x?)?xW1x(1?0.8N/NEx?
1.0?126?106145?100.924?67?101.05?692?1023?(1?0.8?145/5629.9)2
?23.49?177.06?200.6N/mm?f?215N/mm
c．因不会产生弯扭屈曲，故不必验算弯矩作用平面外的整体稳定。 d．刚度验算?x?46.9?????150
e．局部稳定不必验算，故图示构件“A”可安全承载。
070207200400、某三角形屋架的荷载如图，节点荷载作用下，节间最大正弯矩
M?2.246kN?m，上弦杆轴向力为N??322.86kN，采用2∟110×7，截面为b类，2A?30.39cm，ix?3.41cm，iy?4.86cm，Wx1?119.55cm，Wx2?44.09cm，钢材为33Q235，验算上弦杆的整体稳定。?m??t?0.85
?1x?1.05, ?2x?1.2, NE?2.06?10N/mm52,
?A??mM?)?W(1?0.8N/NE?f, N?A??mM?)W(1??N/NEfy/235
?f,
N?A???tM?bW?f,
NA??mM?)?W(1?1.25N/NE?f, ?b?1?0.0017?λ ? 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35 070207200400、①弯矩作用平面内
?x?loxix?22123.41??62.17 ?x?0.797
??NEx?EA1.1?x2?2?2.06?105?67?10221.1?62.17?1453.3kN
91
N?xA???mxM32x?)?xW1x(1?0.8N/NEx?
0.85?2.246?106322.86?100.797?30.39?101.05?119.55?1023?(1?0.8?322.86/1453.3)2
?133.3?18.5?151.8N/mm?f?215N/mm
NA???mxM?x?2xW2x(1?1.25N/NEx)32
0.85?2.246?106322.86?1030.39?10?1.2?44.09?1023?(1?1.25?322.86/1453.3)2
?106.2?50?56.2N/mm?f?215N/mm
②弯矩作用平面外
loy?2?212?424cm, ?y?loyiy?4244.86?87.24, ??0.639
?b?1.0?0.0017?87.24?0.852
N?yA???txMx?bW1x?322.86?10320.639?30.39?102?1.0?0.85?2.246?10630.852?119.55?102
?166.3?18.7?185.0N/mm?f?215N/mm
070207200401、验算如图所示的天窗侧杆AB，两端铰接，承受轴向压力设计值为N=85.8kN，风荷载设计值q=2.87kN/m，钢材为Q235–B·F，杆件采用2∟100×80×7长肢相并，截面特征：A?24.6cm2, Ix?246cm4, ix?3.16cm，iy?3.46cm，Wx1?82cm3，
Wx2?35.1cm，截面无削弱，为b类：E?2.06?10N/mm352, ?mx?1.0, ?tx?1.0，
?mM?)?W(1?0.8N/NE?f?1xN?1.05，?2x?1.2, ?b?1?0.0017?Nfy235，
N?A??f,
?A??mM?)W(1??N/NE?f,
?A???tM?bW?f，
NA??mM?)?W(1?1.25N/NE
λ ? 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 130 140 0.97 0.94 0.90 0.86 0.81 0.75 0.69 0.62 0.56 0.49 0.44 0.39 0.35 92
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