发布时间 : 星期六 文章石油工程 - 毕业论文 螺杆泵合理转速研究更新完毕开始阅读26c598be700abb68a882fb0f
西安石油大学高等继续教育毕业设计（论文）
泵工作特性曲线中容积效率曲线随压差增加而降低的趋势特点，如图2-4及附录一中图8～图9所示。值得注意的是，调参后井的系统效率从13.7%增加到了24.2%，效果明显。
因此，我们认为，对于GLB800-18型螺杆泵，其在B1-321-53井中的最合理转速为117r/min。
4.3.2 算例2
下面，继续针对GLB800-18型螺杆泵，给出其在Z61-16井中的合理转速。 输入相关参数后，调参前的结果如图4-3所示：
图4-3 调参前（n = 122 r/min）程序计算结果截图
GLB800-18型螺杆泵在不同转速下的工作特性曲线参见附录一中图6～图11所示。
由图4-3可知，泵的进出口压差计算结果为5.665MPa，并结合图2-5和附录一中图6分析后可以看出，理论上，此泵目前的工作点位于合理工作区内的偏右区域，经过计算校核后抽油杆安全系数为4，高于通常所要求的安全系数一般为3
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左右的最低标准。但是，可以看到，该井沉没度较低，达到了187.2m，说明目前该井供液能力并不强，且目前泵的进出口压差5.665MPa与工作特性曲线理论上的泵系统效率最高点所对应的压差3.9MPa相比还有一定的差距，因此，决定对该井进行下调参，即减小泵的转速，以期适当增加沉没度、提高泵效和系统效率。
将该井转速从122 r/min减小到103r/min。待生产稳定后，输入相关参数，调参后的计算结果如图4-4所示：
图4-4 调参后（n = 103 r/min）程序计算结果截图
由图4-4可知，调参后泵的进出口压差计算结果为4.508MPa，并结合图2-5和附录一中图6分析后可以看出，理论上，此泵目前的工作点位于合理工作区内右侧区域，但与调参前相比更接近理论上泵系统效率最高点，经过计算校核后抽油杆的安全系数为4.8，也高于通常所要求的安全系数一般为3左右的最低标准。
GLB800-18型螺杆泵及Z61-16井相关参数调参前后对比可参见附录二中表3～表4所示。从这两表中也可以看到，调参后该井沉没度从187.2m增加到了319.8m，落在3.3节中提到的合理沉没度范围200m～400m之内；泵效从61.6%增
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加到了71.1%，但是产液量仅从84t/d降到了82t/d，变化并不大，且符合理论上螺杆泵工作特性曲线中容积效率曲线随压差减小而增加的趋势特点，如图2-4及附录一中图8～图9所示。调参后井的系统效率从27.2%提高到了29.5%。
利用上述方法总共进行了10口井的现场试验研究，各井调参前后主要参数对比如表4-1～表4-2所示。
表4-1 GLB800-18螺杆泵5口现场试验井调参前后主要参数对比 井号 下泵深度(m) 转速(r/min) 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 B1-321-53 B1-321-54 862.1 98 117 248.1 342.7 614.0 519.4 64 65 58.0 48.0 13.7 24.2 2.84 3.66 0.8～4.0 0.9～4.4 0.8～7.1 0.8～7.4 836.5 99 119 284.3 362.7 552.2 473.8 68 69 60.2 50.9 9.16 18.15 3.26 3.94 0.8～4.0 0.9～4.4 0.8～7.1 0.8～7.4 ZD7-7 879.3 80 103 332.3 415.9 547.0 463.4 42 54 46.2 46.1 16.0 44.4 3.80 4.09 0.8～3.9 0.8～4.0 0.8～6.4 0.8～7.1 B1-311-70 851.9 80 67 554.9 602.4 297.0 249.5 43 41 47.5 54.1 29.2 24.3 3.92 3.54 0.8～3.9 0.7～3.8 0.8～6.4 0.8～6.3 Z61-16 775.6 122 103 588.4 455.8 187.2 319.8 84 82 61.6 71.1 27.2 29.5 5.67 4.51 0.9～4.4 0.8～4.0 0.8～7.4 0.8～7.1 动液面(m) 沉没度(m) 产液量(t/d) 容积效率(%) 系统效率(%) 泵进出口 压差(MPa) 最佳工作区范围(MPa) 合理工作区范围(MPa)
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表4-2 KGLB500-20螺杆泵5口现场试验井调参前后主要参数对比 井号 下泵深度(m) 转速(r/min) 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 调参前 调参后 Z32-S501 869.4 67 90 250.1 314.5 619.3 549.6 20 30 42.0 47.2 13.10 17.50 3.56 2.95 1.0～3.0 1.0～3.2 1.0～4.4 1.0～4.4 Z340-CS1 897.4 80 103 332.1 502.4 565.3 394.9 39 44 69.5 60.9 18.07 28.13 2.52 3.02 1.0～3.0 1.0～3.2 1.0～4.4 1.0～4.4 G158-41 947.4 80 103 170.6 340.0 776.8 607.4 35 37 66.2 48.7 6.40 9.50 2.33 3.79 1.0～3.0 1.0～3.2 1.0～4.4 1.0～5.4 B1-321-49 C921-S316 828.5 79 93 260.6 361.6 568.0 467.0 35 39 62.3 58.9 22.45 15.28 3.08 3.89 1.0～3.0 1.0～3.2 1.0～4.4 1.0～5.4 849.9 60 80 237.9 337.7 612.0 512.3 25 30 49.7 40.7 12.64 9.06 2.95 3.84 1.0～3.0 1.0～3.0 1.0～4.4 1.0～4.4 动液面(m) 沉没度(m) 产液量(t/d) 容积效率(%) 系统效率(%) 泵进出口 压差(MPa) 最佳工作区范围(MPa) 合理工作区范围(MPa)
从表4-1和表4-2中可以看出，B1-321-53井、B1-321-54井、ZD7-7井、Z340-CS1井和G158-41井这5口井共同的特点是调参后与调参前相比转速增加，沉没度下降，泵效下降，但系统效率升高较为明显。共同的原因在于，经过计算，调参前，泵的工作点落在了泵工作特性曲线中系统效率最高点左侧的最佳工作区内，但距
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